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引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)由于磨損而嚴(yán)重影響其強(qiáng)度，因而要頻繁地更新維修，不但影響了其機(jī)械性能，而且縮短了使用壽命，有時(shí)甚至引發(fā)重大事故，這己成為火力發(fā)電廠安全運(yùn)行的主要隱患之一。 　　多年來，用過許多表面強(qiáng)化方法，包括表面堆焊耐磨材料、熱噴涂、噴焊、表面涂覆各種高分子涂料、表面淬火或化學(xué)熱處理等。以上各種工藝中，使用較多的是表面噴涂（如鎳基碳化鎢等）、噴焊（如Fe-05等）和堆焊（如Fe-05、3A焊條等）等工藝。但表面噴涂所使用的材料硬度不是太高，耐磨能力也不太強(qiáng)，對于引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)來說，防磨能力很難令人滿意。噴焊工藝是在葉輪葉片上加焊防磨襯板，然后在收稿曰期：2005-其上噴焊耐磨材料（如Fe-05等），這樣做易使風(fēng)機(jī)葉輪產(chǎn)生較大的變形，且局部的高溫也易產(chǎn)生應(yīng)力集中，這勢必影響葉輪的機(jī)械性能和強(qiáng)度，縮短葉輪的使用壽命。堆焊工藝（如Fe-05、A焊條等），雖然熱影響及變形小于噴焊工藝，但因其防磨層面積有限，其耐磨效果也不太好。 　　與以上的這幾種防磨方式相比較而言，表面機(jī)械式固定加粘接陶瓷塊的新工藝由于不必輸入熱量，而且陶瓷塊的耐磨性能也比其它材料優(yōu)異，所以得到了廣泛的應(yīng)用。 　　2引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)的工況特點(diǎn)由于引、排粉風(fēng)機(jī)工作的介質(zhì)中含有大量的固體粒子（煤粉、粉塵等），而且很多是硬度較高的硬質(zhì)顆粒，它們以極高的速度運(yùn)動(dòng)，在風(fēng)機(jī)葉輪葉片進(jìn)（氣）風(fēng)口、工作面、中（后）盤端面、葉片工作面與中（后）盤之間的焊縫等表面碰撞和摩擦，致使風(fēng)機(jī)快速磨損。由于很多電廠除塵效果不好，介質(zhì)中含塵量較大，葉輪在高速運(yùn)轉(zhuǎn)下磨損加劇，而磨損破壞了風(fēng)機(jī)葉輪的運(yùn)轉(zhuǎn)平衡，降低了葉輪的強(qiáng)度，造成風(fēng)機(jī)劇烈振動(dòng)，甚至發(fā)生嚴(yán)重的飛車事故。 　　3風(fēng)機(jī)的磨損部位及磨損機(jī)理3.1風(fēng)機(jī)的磨損部位如所示，風(fēng)機(jī)葉輪磨損的部位是靠近中（后）盤區(qū)域的葉片進(jìn)氣端、工作面、出口端、主焊縫及中（后）盤端面，其中進(jìn)氣端磨損最為嚴(yán)重。當(dāng)介質(zhì)氣體進(jìn)入葉輪時(shí)，運(yùn)動(dòng)方向由軸向轉(zhuǎn)為徑向，且受其自身慣性的影響，較多的大直徑顆粒移動(dòng)到中（后）盤，與中（后）盤端面發(fā)生碰撞，使之產(chǎn)生磨損。大部分小直徑顆粒由于自身慣性力較小，氣流粘性作用的影響相對較大，使顆粒與氣流的跟隨性增強(qiáng)，因此顆粒的運(yùn)動(dòng)軌跡與氣流子午流線十分相似，使之沿與葉片進(jìn)口氣流角十分接近的角度進(jìn)入葉輪。由于葉片進(jìn)口氣流角并不等于葉片進(jìn)口幾何角，因而存在著氣流沖角，所以仍有少量小直徑顆粒會(huì)同葉片進(jìn)氣端產(chǎn)生碰撞，從而造成葉片進(jìn)氣端的磨損。對于大直徑顆粒，因自身的慣性較大，與氣流的跟隨性較差，故以不同于葉片進(jìn)口氣流角的方向沖向葉輪，使得較多的大直徑顆粒與葉片進(jìn)氣端、工作面等發(fā)生碰撞，從而造成葉片進(jìn)氣端、工作面的磨損。由于葉輪葉片對氣體介質(zhì)不間斷地做功，使氣體介質(zhì)不斷沖刷葉片工作面及出口端，造成葉片工作面及出口端的劇烈磨損。 　　風(fēng)機(jī)葉輪的磨損過程可分為3個(gè)階段，第一階段：飽和磨損階段。風(fēng)機(jī)葉輪由鋼板焊接而成，流道表面存在一定的粗糙度。當(dāng)風(fēng)機(jī)最初運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，在顆粒的碰撞磨損下將表面磨得比較光滑，因而磨損速度也由開始的較快而變得穩(wěn)定；第二階段：穩(wěn)定磨損階段。由于第一階段磨損后葉輪流道表面已被磨得比較光滑，所以在第二階段，磨損比較穩(wěn)定，持續(xù)的時(shí)間也比較長，因而是通風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)的最佳階段；第三階段：急劇磨損階段。雖然第二階段的磨損比較穩(wěn)定，但由于風(fēng)機(jī)長時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)，致使葉輪磨損達(dá)到一定程度后，流道的尺寸和角度將與氣動(dòng)設(shè)計(jì)工況下的尺寸和角度產(chǎn)生較大差別，造成氣體介質(zhì)沖擊、脫流漩渦等的強(qiáng)度增大，磨損速度也急劇加快，這就影響了風(fēng)機(jī)的正常運(yùn)行。 　　3.2風(fēng)機(jī)的磨損機(jī)理1磨料磨損與葉輪碰撞后沿葉片工作面滑動(dòng)或滾動(dòng)的大直徑顆粒對工作面產(chǎn)生了一定的壓應(yīng)力，使?jié)L動(dòng)的顆粒壓出印痕，滑動(dòng)的顆粒形成微觀犁削。犁削后堆積在兩旁和前緣的材料，在受到隨后顆粒的反復(fù)作用下，導(dǎo)致材料產(chǎn)生加工硬化或其它強(qiáng)化作用，因而造成葉片工作面的低應(yīng)力擦傷型磨料磨損。 　　3.2.2腐蝕磨損風(fēng)機(jī)使用過程中，由于介質(zhì)中含有少量爐氣、水份等，且引風(fēng)機(jī)工作溫度通?？蛇_(dá)250°C、排粉風(fēng)機(jī)工作溫度可達(dá)150*C，受溫度的影響，很容易在內(nèi)金屬表面形成水汽露點(diǎn)，為腐蝕提供了條件。由于發(fā)生化學(xué)作用而產(chǎn)生一層松脆腐蝕物，當(dāng)腐蝕物被磨掉，露出新鮮表面又很快腐蝕磨掉，腐蝕加速磨損，磨損加速腐蝕。 　　3沖蝕磨損風(fēng)機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，流經(jīng)葉輪的介質(zhì)處于紊流狀態(tài)，介質(zhì)中顆粒的形狀處于隨機(jī)取向。 　　其中以小角度沖擊葉輪表面的顆粒，在以尖角與表面接觸時(shí)，接觸點(diǎn)很小的面積上將集中很高的沖擊壓力。沖擊壓力的垂直分量使顆粒壓入材料表面，沖擊壓力的水平分量使顆粒沿大致平行于材料表面的方向移動(dòng)，使材料表面接觸點(diǎn)產(chǎn)生橫向塑性變形，從而切出一定量的微體積材料，造成了葉輪流道表面的微切削磨損。 　　其中以大角度沖擊葉輪表面的顆粒，在沖擊壓力垂直分量作用下，使顆粒壓入材料表面而形成彈塑性變形。到顆粒停止壓入運(yùn)動(dòng)為止，最終形成了不能恢復(fù)的塑性變形沖擊凹坑，在凹坑邊緣還有塑性變形擠出的堆積物。由于沖擊坑邊緣堆積物重新受到擠壓變形和位移而從材料表面剝落。從而引起了一定量的微體積材料損失，并造成葉輪流道表面的變形磨損。實(shí)際上，顆粒對葉輪流道表面的磨損常與微切削磨損及變形磨損同時(shí)存在。磨損量為兩種磨損復(fù)合作用的結(jié)果。小沖角時(shí)以微切削磨損為主，變形磨損為輔；大沖角時(shí)以變形磨損為主，微切削磨損為輔；30°~40*沖角時(shí)復(fù)合磨損量達(dá)最大值。值得注意的是：當(dāng)顆粒的水平?jīng)_擊壓力（取決于顆粒的硬度、形狀、沖角、沖擊速度、葉輪材料的表面硬度等）較小時(shí)，顆粒不能壓入材料表面而直接產(chǎn)生塑性變形或塑性流動(dòng)。但大量的顆粒反復(fù)沖擊，也將造成材料的疲勞剝落，即疲勞磨損。 　　綜上所述，引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)葉輪磨損的原因是很復(fù)雜的，可看作是介質(zhì)顆粒的沖蝕磨損、低應(yīng)力擦傷型磨損和腐蝕磨損聯(lián)合作用的結(jié)果。3種磨損形以沖蝕磨損為主，低應(yīng)力擦傷型磨損和腐蝕磨損為輔；同時(shí)低應(yīng)力擦傷型磨損和腐蝕磨損將加劇沖蝕磨損。 　　4耐磨工程陶瓷的選擇工程陶瓷材料具有密度小、熔點(diǎn)高、硬度大、化學(xué)穩(wěn)定性好和耐腐蝕等優(yōu)點(diǎn)，并且在一定程度上克服了傳統(tǒng)陶瓷的脆性，提高了材料使用的可靠性，可用它制成各種耐磨件，并在摩擦學(xué)領(lǐng)域中得到了越來越廣泛的應(yīng)用。自我廠2003年開發(fā)出陶瓷耐磨風(fēng)機(jī)以來，它的耐磨性較其它耐磨風(fēng)機(jī)有了大幅度的提高，并具其獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)，有廣闊的發(fā)展前景。 　　常用的工程陶瓷主要有兩類：一類是金屬與碳、硅、氧、氮等非金屬的化合物；另一類是非金屬之間的化合物，包括硼或硅的碳化物、氮化物等。用于陶瓷風(fēng)機(jī)中的工程陶瓷，要求具有高硬度、高強(qiáng)度并還應(yīng)有優(yōu)良的耐磨蝕性能。同時(shí)，根據(jù)風(fēng)機(jī)的磨損特征、葉輪所要求的耐磨壽命、工程陶瓷的價(jià)格等多種因素綜合考慮，選擇了氧化鋁Al23工程陶瓷作為引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)防磨用的陶瓷材料。其主要技術(shù)指標(biāo)見表1.表1序號項(xiàng)目名稱指標(biāo)主要原料成分氧化鋁Al2（）3洛氏硬度/HRA抗壓強(qiáng)度/MPa抗彎強(qiáng)度/MPa體積密度/（g/cm3）熱膨脹系數(shù)/（106/*c）5耐磨工程陶瓷在風(fēng)機(jī)上的應(yīng)用根據(jù)相關(guān)資料介紹，目前陶瓷與葉輪的連接大概有3種型式。 　　5.1粘接型主要采用有機(jī)或無機(jī)粘接劑將耐磨工程陶瓷塊粘接在葉輪的葉片及中（后）盤等極易磨損的部位。 　　由于粘接劑在高溫下粘接強(qiáng)度急劇下降，且葉輪轉(zhuǎn)速較高，線速度較大（通常大于120m/s），故此類型陶瓷防磨葉輪僅能應(yīng)用于低溫工作環(huán)境，并且其工作穩(wěn)定性較差，安全性也不太可靠。據(jù)電廠反饋的信息來看，此類葉輪若應(yīng)用于引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)，則陶瓷塊易脫落，陶瓷塊脫落后影響葉輪平衡，造成風(fēng)機(jī)振動(dòng)值增大，最終導(dǎo)致風(fēng)機(jī)不能正常運(yùn)行。 　　5.2釬焊型這是在葉輪的表面上，釬焊工程陶瓷后制成的高溫陶瓷耐磨風(fēng)機(jī)。它的制作工藝比較復(fù)雜，首先要在陶瓷接合面上，印刷噴鍍金屬膠并在干燥后作燒結(jié)處理，然后將一塊銅板置于做過表面處理后的金屬襯板與陶瓷之間，銅板的兩面均敷有銀焊料，最后將它們焊接成一體。 　　這種風(fēng)機(jī)的陶瓷片與金屬基體的結(jié)合強(qiáng)度非常高，耐熱性能也顯著提高，普遍應(yīng)用在氣體溫度為400~500°C的場所。但此類風(fēng)機(jī)制作工藝很復(fù)雜，造價(jià)很高，且通常的引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)的工作溫度僅為250*C、150°C，因此這類陶瓷防磨工藝較少應(yīng)用于引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)上。 　　5.3整體型風(fēng)機(jī)葉片或葉輪采用燒結(jié)整體成型的工藝，全部用工程陶瓷制作。由于陶瓷葉片或葉輪從成型到燒結(jié)、加工、制作工藝都極為復(fù)雜，故一般只用于機(jī)號不大的軸流式風(fēng)機(jī)。 　　綜合考慮，以上3種型式的陶瓷耐磨風(fēng)機(jī)均不宜應(yīng)用于引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)，經(jīng)過反復(fù)調(diào)查、研究、考證，最后選擇了一種有別于現(xiàn)有的陶瓷防磨工藝，采用機(jī)械式連接+粘接劑粘接的工藝來制作陶瓷耐磨葉輪。其制作工藝為葉輪y拼裝金屬卡條y卡條焊接y清理卡條表面y涂粘接劑y安裝陶瓷塊y陶瓷塊止退處理y外露焊縫防磨處理y葉輪動(dòng)平衡y超速試驗(yàn)y整體檢查葉輪具體防磨型式見。 　　耐磨葉輪在制造過程中，進(jìn)氣端金屬卡條塞焊于葉片進(jìn)氣端部，U型陶瓷塊卡接在上面。葉片工作面上的金屬卡條垂直于葉輪中、后盤，塞焊于葉片上，陶瓷塊卡接在上面，其中，靠近中、后盤為一件J型陶瓷塊，用于保護(hù)主焊縫及中、后盤端面，其余為直條型陶瓷塊。每一陶瓷塊與金屬卡條的結(jié)合部均涂抹耐高溫的粘接劑，用于實(shí)現(xiàn)陶瓷塊的機(jī)械卡接、粘接雙重保護(hù)。 　　此種工藝制作的陶瓷耐磨葉輪，葉輪與金屬卡條為焊接、陶瓷塊與卡條采用機(jī)械式卡接，連接安全可靠。在陶瓷塊與卡條的結(jié)合部，涂覆粘接劑，使陶瓷塊與卡條的連接更為可靠，即使陶瓷塊破裂，也不會(huì)脫落，增加了葉輪運(yùn)轉(zhuǎn)的安全性、穩(wěn)定性?？l處于陶瓷塊內(nèi)側(cè)，氣體介質(zhì)不會(huì)直接沖刷卡條，卡條不存在磨損問題。 　　這種工藝制作的陶瓷耐磨葉輪，制作工藝簡單，陶瓷塊與葉輪的連接安全可靠，幾乎無熱影響區(qū)，不會(huì)造成應(yīng)力集中，且工程陶瓷密度?。?.5g/cm3），質(zhì)量遠(yuǎn)低于通常使用的鋼質(zhì)防磨襯板，葉輪總質(zhì)量減輕，增加了風(fēng)機(jī)主軸承的使用壽命。由此可見，此種陶瓷耐磨葉輪與其它類型的耐磨葉輪相比，具有很大的優(yōu)越性。 　　6應(yīng)用耐磨陶瓷后其風(fēng)機(jī)性能及效果為驗(yàn)證陶瓷耐磨葉輪的使用性能，在某電廠對陶瓷防磨葉輪與堆焊Fe-05防磨的葉輪進(jìn)行了使用對比。經(jīng)過半年的運(yùn)行，檢查發(fā)現(xiàn)，引風(fēng)機(jī)葉輪上的陶瓷塊幾乎未磨損，排粉風(fēng)機(jī)葉輪上的陶瓷塊磨損也十分輕微。而堆焊Fe-05防磨的葉輪，引風(fēng)機(jī)葉輪的Fe-05防磨層大部分磨損，必須重新堆焊Fe-05；排粉風(fēng)機(jī)葉輪不僅Fe-05防磨層己磨光，防磨襯板也磨得變成很薄，特別是葉輪進(jìn)口端，葉片己磨掉了100mm50mm，必須修補(bǔ)葉片、更換防磨襯板、重新堆焊Fe-05防磨層才能繼續(xù)運(yùn)行。 　　試驗(yàn)證明，在引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)葉輪上加裝耐磨工程陶瓷塊，是一項(xiàng)可靠和有效的耐磨防磨措施。只要施工仔細(xì)，嚴(yán)格按工藝操作，就可以保證陶瓷塊不會(huì)脫落，可確保風(fēng)機(jī)安全和穩(wěn)定運(yùn)行。

大型軸流風(fēng)機(jī)來流條件對內(nèi)流影響的數(shù)值分析劉飛吳克啟（華中科技大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院，湖北武漢430074）要本文對帶有前后導(dǎo)葉以及復(fù)雜進(jìn)氣箱的大型軸流引風(fēng)機(jī)的內(nèi)流特性進(jìn)行了全三維的數(shù)值計(jì)算，并且將其性能與著前導(dǎo)葉和動(dòng)葉的間距增加，風(fēng)機(jī)壓升逐漸減??；而其效率呈現(xiàn)出先增加后減小的態(tài)勢，因?yàn)樵谛￠g距倩況下，動(dòng)葉與靜葉之間一定程度上的干涉影響了氣動(dòng)性能，當(dāng)間距增加到一定程度時(shí)，繼續(xù)增加，相應(yīng)地增加了沿程損失。 　　4.2進(jìn)口預(yù)旋的彩響本文對葉輪進(jìn)口正負(fù)預(yù)旋和無預(yù)旋情況下的數(shù)值計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對比，其中正負(fù)預(yù)旋方案的預(yù)旋角分別為20*和-20*在下面的研究分析中，定義為葉高，為輪轂半徑。 　　為三種不同方案葉輪進(jìn)出口處周向速度沿徑向的分布。葉輪進(jìn)口處，零預(yù)旋情況下，周向速度分布均勻，速度幾乎為零；而負(fù)預(yù)旋時(shí)，速度分布沿著翼展方向略微呈現(xiàn)出一定的上升趨勢，其值維持在-60n/s左右；在正預(yù)旋時(shí)，速度沿著翼展方向呈現(xiàn)遞減趨勢。葉輪出口處，零預(yù)旋時(shí)速度分布依然比較均勻，其值在50m/s附近；而負(fù)預(yù)旋中不同徑向位置的周向速度變動(dòng)較大；正預(yù)旋進(jìn)出口處的速度分布差不多。相比之下，正預(yù)旋方案時(shí)葉輪的做功能力最差；負(fù)預(yù)旋方案下的做功能力較零預(yù)旋更強(qiáng)。 　　（a）葉輪進(jìn)口（b）葉輪出口葉輪進(jìn)出口處周向速度沿徑向的分布（a）葉輪進(jìn)口（b）葉輪出口葉輪進(jìn)出口處全壓升系數(shù)的分布給定全壓升系數(shù)的計(jì)算公式。*Cpc2）。為三種方案中葉輪進(jìn)出口處的全壓升系數(shù)分布。在葉輪進(jìn)口處，從圖中可以看出進(jìn)口預(yù)旋形式較大的影響了引風(fēng)機(jī)進(jìn)口段的損失。其中，負(fù)預(yù)旋時(shí)總壓系數(shù)沿徑向的變動(dòng)最為明顯，而且值最小。 　　葉輪出口處，總壓升沿著翼展均呈現(xiàn)緩慢的增加趨勢。三種方案均顯示出沿著翼展方向葉片的做功能力相當(dāng)。 　　通過比較表明，負(fù)預(yù)旋雖然加大了葉輪對氣體的做功量，同時(shí)也明顯增大了進(jìn)口段全壓損失且惡砍/銨軸向位置不同間距時(shí)的湍流強(qiáng)度分布縱觀整個(gè)流動(dòng)區(qū)域，兩種方案中的湍流強(qiáng)度沿流線方向均表現(xiàn)出了相同的演變規(guī)律。由于進(jìn)氣箱結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，氣流經(jīng)過后湍流強(qiáng)度有所加強(qiáng)。在前導(dǎo)葉區(qū)域，湍流強(qiáng)度逐漸增大，其梯度方向基本上沿著流動(dòng)方向。在動(dòng)葉中，湍流強(qiáng)度的變化劇烈，在出口下游的輪轂處出現(xiàn)最大值，（a）中最大值的位置要靠前。另外，后導(dǎo)葉和動(dòng)葉間的距離較大，這樣的布置是保證從葉輪出來的篼湍流強(qiáng)度的氣流有足夠的衰減距離，從而避免在后導(dǎo)葉進(jìn)口處出現(xiàn)較大的流場波動(dòng)和噪音。 　　5性能對比本文將帶前后導(dǎo)葉的設(shè)計(jì)方案在不同工況點(diǎn)的數(shù)值計(jì)算的性能曲線與。 　　圖中顯示數(shù)值計(jì)算的壓力值較實(shí)驗(yàn)值篼，效率值要低，變化趨勢一致，這有可能為數(shù)值計(jì)算中動(dòng)葉的安裝角和實(shí)驗(yàn)中的偏差所致。另外，在前、后導(dǎo)葉的處理上，數(shù)值計(jì)算中對幾何模型作了一定的近似處理，這也是引起差別的原因之一。隨著接下來在軸流引風(fēng)機(jī)中數(shù)值計(jì)算自身的不斷完善，以及數(shù)值計(jì)算的計(jì)算模型與實(shí)物模型的更接近，兩種結(jié)果會(huì)更加符合。 　　本文對帶有前后導(dǎo)葉和復(fù)雜進(jìn)氣箱的軸流引風(fēng)機(jī)進(jìn)行了全三維的數(shù)值計(jì)算，其間采用了網(wǎng)格自適應(yīng)和并行計(jì)算的技術(shù)，力求更為合理地利用計(jì)算資源，提篼計(jì)算的速度和精度。本次計(jì)算較好地捕捉到了軸流引風(fēng)機(jī)中一些重要的流動(dòng)特征，得出了一些有價(jià)值的流動(dòng)結(jié)構(gòu)。這些現(xiàn)象充分說明風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動(dòng)結(jié)構(gòu)非常復(fù)雜，而且部件之間的相互關(guān)聯(lián)非常緊密。 　　復(fù)雜進(jìn)氣箱中的流動(dòng)狀況不甚理想，其復(fù)雜的形狀和不合理的軸套結(jié)構(gòu)會(huì)增大流動(dòng)的不穩(wěn)定性和損失，并引起了下游流動(dòng)的周向不均勻性，這種不均勻性會(huì)影響下游葉輪流道中的流量不均，從而引起每個(gè)葉片所受的載荷發(fā)生周期性的變化，這種強(qiáng)烈的變化可能誘發(fā)葉片大的振動(dòng)，影響氣動(dòng)性能、降低部件壽命。開展對進(jìn)氣箱形狀和軸套結(jié)構(gòu)的改進(jìn)工作有必要。 　　通過對比不同的預(yù)旋方案，發(fā)現(xiàn)在零預(yù)旋情況下葉片翼展方向上各處的做功能力相當(dāng)，而且進(jìn)氣段損失小；正預(yù)旋下的做功能力最小；負(fù)預(yù)旋方案雖然加大了葉輪對氣體的加功量，同時(shí)也明顯增大了進(jìn)口段全壓損失且惡化了流場結(jié)構(gòu)。 　　研究了前導(dǎo)葉位置對流動(dòng)、性能的影響，通過對比得到了相對合理的前導(dǎo)葉位置。