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神華寧夏煤業(yè)集團靈州建井程處是全區(qū)惟一的礦山井巷施工二級企業(yè)，目前，正在承建寧東煤田靈新煤礦五采區(qū)和梅花井煤礦的井巷工程。建井處在向?qū)I(yè)化的快速掘進公司發(fā)展的過程中，針對巖巷綜掘工作面粉塵濃度大、工作環(huán)境惡化、威脅員工生命安全和身心健康的現(xiàn)狀，在防塵技術應用和設備選型上，堅持先進實用的原則，認真開展粉塵專項治理工作，大大降低了工作面粉塵濃度，取得了很好的效益。文章結合建井處巖巷綜掘工作面粉塵治理實踐，對SCF-6型濕式除塵風機的使用和改進做了一些有益嘗試。 　　1綜掘工作面概況靈新煤礦三、五米區(qū)+1050m水平機軌合一大巷全長3436.7m，為穿層巷道，其中全巖和半煤巖段預計3100m，采用懸臂式掘進機從南北兩頭相向掘進，巷道掘進寬4100mm，掘進高3500mm，掘進斷面積14.1m2，工作面選用ZBKNO/2&g;48.5kW礦用對旋局部通風機供風，供風距離最長達2300m，有效供風量280m3/min.掘進機僅有外噴霧系統(tǒng)，無專用除塵系統(tǒng)，初掘時對該工作面的粉塵濃度進行了多次測定，測得掘進機截割巖石時的全塵濃度平均達620mg/m3，呼吸性粉塵濃度平均達220mg/m3，嚴重超標（媒礦安全規(guī)程規(guī)定，當粉塵中游離SO2含量&l;10%時，全塵濃度不得超過10mg/m3，呼吸性粉塵濃度不得超過3.5mg/m3）。 　　SCF-6型濕式除塵風機結構、工作原理、技術參數(shù)根據(jù)綜掘工作面施工工藝和產(chǎn)塵的情況，選用鎮(zhèn)江安達機械有限責任公司研制的具有國內(nèi)領先水平的SCF-6型濕式除塵機。 　　2.1機器結構SCF-6型濕式除塵機主要有抽出式風機、除塵器、水閉路循環(huán)噴霧系統(tǒng)和底座四大部分組合而成。 　　主要由噴水風筒、風機、除塵器、脫水器、沉淀水箱、螺桿泵、噴霧和管路系統(tǒng)、底座等部分構成。配用帶剛性骨架的抽出式風筒或金屬風筒。 　　葉輪與風筒相對轉動部分襯有金屬帶（銅），可以防止機械摩擦火花。在對應的外殼位置設有加強的法蘭，以減少碰撞變形。 　　風機殼體上方有兩個觀察孔，在機器運轉時，可以通過此孔觀察含塵氣流流動情況。除塵器兩端設有測壓孔，可以測定和檢查除塵器的阻力。 　　噴霧用水經(jīng)過螺桿泵一一噴嘴一一沉淀水箱形成閉路循環(huán)，耗水量較少。沉淀水箱底面設計成傾斜形，進水端有浮球閥，可自動關閉進水閥。出水端設有排污閥，并備有沖洗軟管，可對過濾網(wǎng)和沉淀水箱，除塵器殼體進行沖洗。 　　泵從沉淀水箱抽出，由安裝在葉輪前方的噴嘴噴出，經(jīng)風道、除塵器和脫水器底部返回沉淀水箱，循環(huán)使用。清水經(jīng)進水管和浮球閥流入沉淀水箱，水位由浮球閥自動控制。 　　2.2工作原理SCF-6型濕式除塵機工作原理是利用葉輪高速旋轉所形成的負壓將含有粉塵的空氣吸入，在葉輪前噴水霧化，使空氣、水、粉塵形成塵雨，這種塵雨是捕集呼吸性粉塵的重要條件，空氣水霧、塵雨的混合氣流經(jīng)分叉風道，流向除塵器。 　　除塵器的過濾網(wǎng)具有良好的多孔結構。在溫潤狀態(tài)下過濾網(wǎng)的自由空間能形成致密的薄膜，不僅能有效地集塵，而且對氣流的阻力較小。過濾網(wǎng)及其保護網(wǎng)安裝在一個框架上，可以從側面的檢修門中方便地取出，進行沖洗和更換。 　　除塵器的后端設有脫水器，它是由若干垂直放置的波形脫水板所組成。氣流通過波形板后，多次改變方向，其中所含的水滴脫離氣流，流入垂直的脫水板中，為防止水箱中的水再次卷入氣流，脫水器底部沒有橫向擋板和底板。除塵機排除新鮮、干燥的氣流。 　　除塵器和脫水器的下方與沉淀水箱相通，捕集到的塵粒和水滴，經(jīng)集水裝置流入底部的沉淀水箱。打開在水箱一端的排污閥即可將水箱中沉淀的污液排出。 　　2.3主要技術參數(shù)3綜掘工作面粉塵治理3.1機載式除塵風機、吸捕罩收塵裝置、風筒及控制部分組成根據(jù)綜掘工作面施工設備布置及施工工藝特點，除塵風機及其吸捕罩收塵裝置、風筒、控制部分整體安裝在掘進機機身上（如）。 　　安裝除塵系統(tǒng)時，在除塵風機的前端延接一段3-5m長的正壓風筒（具體長度由掘進機的長度而定），風筒末端設吸捕罩收塵裝置，以提高收塵效果。 　　為防止循環(huán)風，可在除塵設備后接正壓風筒。收塵裝置安裝在掘進機工作臂轉盤上方，吸入滾筒切割、裝運過程中產(chǎn)生的粉塵。為防止大巖塊進入除塵設備損壞風機葉片，在收塵口加設擋矸網(wǎng)。除塵風機安裝在掘進機機身后端上方。除塵設備內(nèi)噴霧用水由掘進機總進水處加三通取出，經(jīng)一常閉電磁閥進入除塵設備，使除塵設備停機時噴霧水路自動關閉。含塵氣流通過收塵裝置和吸風筒后進入除塵風機，經(jīng)過除塵凈化和脫水后排出清潔、干燥的空氣。 　　除塵風機啟用由掘進機司機控制。為保證除塵風機安全運行，在收塵裝置處設瓦斯傳感器，通過斷電儀實現(xiàn)瓦斯超限除塵風機斷電。 　　3.2除塵系統(tǒng)運行配套參數(shù)計算3.2.1綜掘工作面壓入式供風量與除塵系統(tǒng)吸入風量的匹配若壓入式供風量過大、除塵系統(tǒng)的吸入風量過小，則掘進機產(chǎn)生的大量高濃度粉塵將隨風流帶出工作面，不能進入除塵系統(tǒng)中得到凈化處理，收塵效率顯著降低；若壓入式供風量小于除塵系統(tǒng)的吸入風量，在工作面將會出現(xiàn)循環(huán)風，不利于安全生產(chǎn)。 　　因此，合理確定壓入式供風量與除塵系統(tǒng)吸入風量，對提高綜掘工作面的收塵效率和保證礦井的安全生產(chǎn)十分重要。 　　綜掘工作面壓入式供風量Q壓按240m3/min計算，為了使壓入式風筒與除塵系統(tǒng)排放口之間的重合段有風流流動，以利于稀釋重合段的瓦斯和保證工作人員的安全，同時也為了使工作面不出現(xiàn)循環(huán)風，除塵系統(tǒng)的吸入風量須小于壓入式供風量的20%~30%.據(jù)此，除塵系統(tǒng)吸入風量Q吸可按下式計算：要求。 　　3.2.2壓入式風筒口與除塵系統(tǒng)收塵口距工作面迎頭的距離若壓入式風筒口距工作面迎頭的距離過小，工作面產(chǎn)生的粉塵極容易被強大的風流帶出工作面；若風筒口距迎頭的距離過大，則排塵速度過小，不易形成吹、吸氣流，顯然對收塵不利。這兩種情況都不利于抽塵凈化，高濃度粉塵不能經(jīng)吸塵口進入除塵系統(tǒng)中凈化處理。根據(jù)一般綜掘面的情況，壓入式風筒口距迎頭的距離L壓按下式計算：經(jīng)計算L壓&l;20m.結合綜掘面的實際情況，壓入式風筒口距綜掘面迎頭的距離&l;15m為宜。 　　若除塵系統(tǒng)收塵口距迎頭太近，則滾筒割煤產(chǎn)生的大量粉塵就會被風流帶出，而不能進入除塵系統(tǒng)中凈化處理；若收塵口距迎頭太遠，供風流在經(jīng)過除塵系統(tǒng)收塵口時，風流即被吸入收塵口，大量粉塵未被吸入收塵口，不利于收塵，同時供風流在吸塵口處風速減弱，也不利于稀釋工作面的瓦斯，給施工帶來安全隱患。 　　按一般綜掘面情況考慮，收塵口距迎頭的距離L可按下式計算：經(jīng)計算L吸最大不超過6.4m，考慮到掘進機的工作臂結構及掘進機截割程序，取L吸為3-4m為宜。3.2.3除塵效果分析安裝除塵系統(tǒng)后，對工作面粉塵濃度進行了多次測定，測得工作面全濃度平均下降71.7%，呼吸性粉塵濃度平均下降50.7%，見下表。 　　安裝除塵系統(tǒng)前后粉塵濃度對比表安裝前粉塵濃度/mgm-3安裝后下降率％全塵呼塵全塵呼塵全塵呼塵4除塵系統(tǒng)的改進為了避免綜掘面出現(xiàn)循環(huán)風，并達到高效抽塵凈化，除塵系統(tǒng)排放口與壓入式風筒應有一段重合。在實際運行中，可能出現(xiàn)重合段較小或無重合段的情況。針對這種情況，在除塵系統(tǒng)排風口處，可加設正壓風筒，使排風流沿壓入式風流的相對一側流動，不會對迎頭供風造成影響。而且可以形成良好的抽吸系統(tǒng)。 　　為了提高除塵效果，避免因壓入式供風量過大、除塵系統(tǒng)的吸入風量過小、掘進機產(chǎn)生的大量高濃度粉塵隨風流帶出工作面、不能進入除塵系統(tǒng)中得到凈化處理、收塵效率降低的現(xiàn)象，經(jīng)過反復實驗研究，決定在壓入式風筒的末端接一節(jié)長54m的自制渦流風筒（如），其作用是在掘進機截割巖石時，將渦流風筒口封閉，使風流沿渦流風筒上部的縱向縫隙吹出，形成渦流，帶動工作面的粉塵盡可能多的進入除塵系統(tǒng)，顯著提高降塵效果。 　　禍流風間出M1渦流風茼示意圖除塵系統(tǒng)在掘進機上面的布置方式、自制吸風罩和柔性風筒的規(guī)格尺寸應根據(jù)掘進機的型號而定，以滿足實用為準。 　　5結論根據(jù)現(xiàn)場測定分析，該除塵系統(tǒng)安裝后，雖然取得了較好的降塵效果，但工作面粉塵濃度仍然較高，又采取了如下降塵措施：①在除塵系統(tǒng)進水管上設加壓泵和過濾器，提高水壓和水質(zhì)；②對除塵器每班進行清理維護，保證其正常運行；③增設水幕，工作面、皮帶轉載點及回風巷道內(nèi)按規(guī)定安設凈化噴霧。通過采取綜合防塵措施后，大大地降低了礦井粉塵濃度，保證了職工的身心健康和生命安全及安全生產(chǎn)。

   風機所產(chǎn)生的多余能量促使管道中的氣體流速加快，管中流量相應增大，工作點位置向右移動，恰好使風機的全壓等于系統(tǒng)所需的能頭，達到能量的供求平衡。由于流體的流速加快，流動阻力增大，特別是在管道的拐彎處。因此，流體對風道的沖撞較為劇烈。可以肯定，設計時風機最大流量；WO9V和全壓O9V計算值偏高，造成風機的規(guī)格選得過大。出口冷風道布置不合理用便攜式測振儀對送風機進口和出口進行測試后發(fā)現(xiàn)，風機進口幾乎不振動，而出口振動很大。通過對現(xiàn)場風機出口風道的觀察并結合風道設計圖紙，發(fā)現(xiàn)出冷風道布置不合理。 　　在鍋爐設計中，為了使過熱器管得到良好的冷卻，這是過熱器安全運行的保證。鍋爐高溫段過熱器為例，在不同負荷下，蒸汽流速及換熱系數(shù)的計算。當鍋爐A1B負荷運行時，蒸汽流速小于設計流速，隨著負荷進一步降低，蒸汽吸熱量將大幅下降，對過熱器管壁的冷卻效果變差，過熱器處于不安全工作狀態(tài)。為提高效率，減少風的阻力，內(nèi)部沒有設置拉撐桿等拉撐裝置，剛性嚴重不足。這也是造成出口冷風道振動的原因之一。鍋爐漏風鍋爐爐膛下部水力除渣系統(tǒng)由于設計和設備本身的缺陷，漏風嚴重，從而間接影響到送風機性能的發(fā)揮，使風機送風阻力增大。：振動的處理方法由于風機的全壓和流量偏高，僅需對風機的葉輪加以改造即可。最簡便的方法就是將葉片進行切割。但因現(xiàn)場條件所限，只有留待時機與制造廠家共同研究，確定最佳方案并委托廠家處理。 　　在現(xiàn)有設備的基礎上，主要采取了以下措施：F2H用角鋼對出口風道加固，以增加其剛性。F0H采取措施，對鍋爐下部水力除渣系統(tǒng)漏風處進行堵漏，同時盡量減少運行人員沖渣操作不當引起的漏風。通過上述對冷風道的整改，風道的振動已得到明顯的改觀，其最大振動幅值由原來的2C1；下降至現(xiàn)在1C；噪聲也明顯下降，但振動幅度仍然偏大，有待今后做進一步的研究。